XXXXXXXX部件有限公司 铸造毛坯件检验规范 文件编号：XXXXXXXXXX 版本号：A
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1、目的 为了规范公司对铸造件质量的检验。 2、适用范围 适用于公司内所有球墨铸铁材质的产品。 3、引用标准 GB /T
铸铁牌号表示法 GB/T
球墨铸铁件 GB 231-84
金属布氏硬度试验法 GB/T
球墨铸铁金相检验 GB/T
铸件尺寸公差与机械加工余量 GB
表面粗糙度比较样块 铸造表面 4、验收标准 4.1
铸件材质检验标准： 4.1.1 球墨铸件材质验收标准应符合GB 球墨铸铁的标准，以机械性能（抗拉强度、延伸率）、金相组织为验收依据，硬度及化学成分做为参考。 4.1.1.1球墨铸铁的牌号及化学成分应符合表一的规定。
表一 牌号 QT450-10 QT500-7 QT600-3 化学成份重量百分比（%） C 3.4～3.9 3.4～3.9 3.2～3.7 Si 2.6～3.1 2.6～3.0 2.4～2.8 Mn ≤0.3 P S Mg Re 0.02～0.04 0.02～0.04 0.02～0.04 Cu --- --- 0.2～ 0.4 0.025～≤0.07 ≤0.03 0.06 0.025～0.06 0.025～0.06 ≤0.45 ≤0.07 ≤0.03 0.4～0.5 ≤0.07 ≤0.03 4.1.1.2球墨铸铁的牌号及机械性能应符合表二的规定。
机械性能 牌号 QT450-10 QT500-7 QT600-3 抗拉强度 σb（MPa） ≥450 ≥500 ≥600 σ屈服强度 0.2延伸率 δ（%） ≥10 ≥7 ≥3 （MPa） 硬度(HB) 160～210 170～270 190～270 ≥310 ≥320 ≥370 4.1.1.3
壳体毛坯件的球墨铸铁材质正火后其珠光体（正火索氏体）组织等级在3级以上。 4.1.2 材质检验取样规范 4.1.2.1机械性能检查：机械性能测试的试块，每班次每种牌号至少浇注三根，若铸件进行热处理，必须连同试块一同进行热处理。二根用于生产厂测试性能（第一根合格则该批次合格，余下试块（留有生产日期、包次标识）留存。若第一根试块不合格，测试剩XXXXXXXX部件有限公司 铸造毛坯件检验规范 文件编号：XXXXXXXXXX 版本号：A
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余二根，若第二根不合格则该批次产品全部报废，若第二根合格，应加试第三根，合格则判定该炉产品合格，若第三根不合格则该批次产品全部报废）。材质检验报告（原档）保存期为5年。 4.1.2.2金相组织检查：球铁铸件从每包铁水的最后一型附铸金相试块或铸件本体进行金相检验，依次往前直到合格（或本包铁水所浇铸件检验完）为止。附铸试块应能代表本体。若试块不好，应对铸件本体破件进行检验。若金相检验由问题，加倍抽查。金相本体试块应按天分类以月为单位保存，保存期为6个月，检验报告保存期5年。球化等级要求在3级以上，石墨大小要求为5～7级。 4.1.2.3化学成分检查：每天必须分析每炉铁水（炉前）及至少两炉铸件（炉后）的化学成分。炉前主要化验C、Si和S，炉后所有元素全部化验。每天第一炉溶清后必须检测C、Si、Mn、P和S，之后C、Si每炉化验检测。化学成分记录要求齐全，记录表保存期5年。 4.1.2.4硬度试验检查：布氏硬度试验应按GB231-84 金属布氏硬度试验法 的规定进行，硬度试验可在铸件试块或铸件本体上的一个部位或几个部位上进行。 4.2铸件尺寸检验标准： 4.2.1铸件外形及尺寸应符合我公司提供的图纸、合同/订单的要求。 4.2.2铸件尺寸的未注公差采用GB/T 标准的9级公差检验，公差值为±1/2 CT9级。如表三所示。
表三： 铸件基本尺寸mm 大于 － 10 16 25 40 63 至 10 16 25 40 63 1 2 3 4 5 6 铸件尺寸公差等级CT1) 7 8 1 9 1.5 10 2 11 12 132) 142) 152) 162)3) － － 6 7 8 9 10 11 12 14 － － 8 9 10 11 12 14 16 18 － － 10 11 12 14 16 18 20 22 － － 12 14 16 18 20 22 25 28 0.09 0.13 0.18 0.26 0.36 0.52 0.74 0.1 0.14 0.2 2.8 4.2 0.28 0.38 0.54 0.78 1.1 1.6 2.2 3.0 4.4 0.9 1 1.1 1.2 1.4 1.6 1.8 1.3 1.8 2.6 3.6 1.4 2 2.8 4 5 5.6 7 1.6 2.2 3.2 4.4 1.8 2.5 3.6 2 2.8 4 5 5 5.6 6 7 8 9 10 0.11 0.15 0.22 0.30 0.42 0.58 0.82 1.2 1.7 2.4 3.2 4.6 0.12 0.17 0.24 0.32 0.46 0.64 0.13 0.18 0.26 0.36 0.50 0.70 100 0.14 0.20 0.28 0.40 0.56 0.78 － － － 0.24 0.34 0.50 0.72 － － 0.40 0.56 0.78 － 0.64 0.9 1 1.1 1.2 100 160 0.15 0.22 0.30 0.44 0.62 0.88 160 250 250 400 400 630 2.2 3.2 4.4 6.2 2.6 3.6 1） 在等级CT1~CT15中对臂厚尺寸采用粗一级的公差。 2） 对于不超过16mm的尺寸，不采用CT13~CT16级的一般公差，对于这些尺寸应标注个别公差。 3） 等级CT16仅适用于一般公差规定为CT15的臂厚尺寸。 4.3铸件外观质量 XXXXXXXX部件有限公司 铸造毛坯件检验规范 文件编号：XXXXXXXXXX 版本号：A
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4.3.1铸字、标识：铸件上所要求的铸字、标识必须完整、清晰、正确，符合图纸要求。 4.3.2错箱值：铸件最大错箱值不超过0.8mm。 4.3.3浇冒口、飞边残留高度：铸件上浇冒口、披缝等要清理干净，最大残留高度不超过0.5mm。 4.3.4表面粗糙度：铸件表面应光滑、平整，表面有粘砂、氧化皮、锈蚀等应清理干净，表面粗糙度应按GB 《表面粗糙度比较样块 铸造表面》的规定，表面粗糙度不超过Ra 50。 4.3.5铸件表面缺陷 4.3.5.1生产交货的铸件表面质量应进行100%目测检验。铸件上不允许存在影响性能的缺陷（裂纹、冷隔、缩孔、夹渣、浇不足、缩孔等）存在。 4.3.5.2铸件的非加工表面不允许有直径超过1mm、深度超过0.5mm的单孔洞存在，但每平方厘米面积范围内允许直径小于1mm、深度小于0.5mm的孔不多于三处，相邻缺陷间隔在10mm以上。但不允许在铸件壁厚的相应面上出现，不允许成片的孔眼类缺陷： 4.3.5.3铸件加工面允许存在加工时可以去除的缺陷，一般控制在不超过加工余量的2/3尺寸。 4.3.5.4铸件非加工表面每棱边上的磕碰砸伤不得多于2处，并且每处面积不得大于1mmx1mm。 4.3.5.5铸件柄部在折弯的R角处不允许有孔眼类缺陷。 5、铸件表面防护处理 5.1铸件表面的锈蚀、粘砂、氧化皮等应通过抛丸处理干净。 5.2对铸件有特殊防腐处理要求的，应按指定的要求（喷涂、防锈油或防锈漆）进行表面处理，表面处理后颜色应一致且符合要求。涂层均匀表面光滑，没有磕碰、划伤、堆集和气泡等明显缺陷。表面洁净，无污物粘连。当前位置： >>
灰 铸 铁 及 球 墨 铸 铁Ｇｒａｙ ａｎｄ Ｎｏｄｕｌａｒ Ｉｒｏｎｓ铸态 ＱＴ４５０－ １０ 球墨铸铁生产工艺研究王建民 １， 刘君武 １， 周远标 ２， 解明国 ３， 王（ １． 合肥工业大学 材料科学与工程学院， 安徽 合肥 合肥迪 １， 林清泉 １庐江２３０００９ ； ２． 白湖阀门厂， 安徽２３１５０８ ； ３． 合肥铸锻厂， 安徽２３０００１）摘要 ：采用中频感应电炉熔炼或冲天炉加工频感应电炉双联熔炼， 以及不同成分的生铁原材料来生产铸态铁素体球墨铸 铁， 研究熔炼设备、 原材料、 球化剂加入量、 化学成分、 浇注温度、 浇注时间等对球铁性能的影响。试验球铁采用的化学成 分 为 ： ｗ（Ｃ） ３．６％～ ４．０％ ， ｗ（Ｓｉ） ２．４％～ ２．８％ ， ｗ（Ｍｎ） ０．３％～ ０．４％ ， ｗ（Ｓ）＜０．０２％， ｗ（Ｐ）＜０．０６％ 。 球 化 剂 稀 土 镁 合 金 的 加 入 量 为１．０％～ １．８％。研究发现： 原铁液 ｗ（Ｓ）量愈低， 球化剂加入量愈少， 球铁的性能为： σ＞４５０ ＭＰａ ， δ ＞１０％； 原铁液 ｗ（Ｓ）量高， 球 ｂ化剂加入量大， 性能较差： σ＞４５０ ＭＰａ ， 但 δ ＜１０％。 ｂ 关键词 ： 铸态铁素体球铁； 化学成分； 力学性能 中图分类号 ：ＴＧ１４３．５ ， ＴＧ２５５ 文献标识码： Ｂ 文章编号： １００３－ ８３４５ ２００７） ０２－ ００４８－ ０４ （Ａｎ Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ Ｓｔｕｄｙ ｏｎ Ｐｒ ｏｄｕｃｔｉｏｎ Ｐｒ ｏｃｅｓｓ ｏｆ Ａｓ－ Ｃａｓｔ ＱＴ４５０－ １０ Ｇｒ ａｄｅ Ｎｏｄｕｌａｒ Ｉｒ ｏｎ ＷＡＮＧ Ｊｉａｎ－ ｍｉｎ１， ＬＩＵ Ｊｕｎ－ ｗｕ１， ＺＨＯＵ Ｙｕａｎ－ ｂｉａｏ２， ＸＩＥ Ｍｉｎｇ－ ｇｕｏ３， ＷＡＮＧ Ｄｉ１， ＬＩＮ Ｑｉｎｇ－ ｑｕａｎ１ （１．Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅｆｅｉ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｈｅｆｅｉ Ｌｕｊｉａｎｇ ２３１５０８， Ｃｈｉｎａ；３．Ｈｅｆｅｉ Ｃａｓｔｉｎｇ ＆ Ｆｏｒｇｉｎｇ Ｗｏｒｋｓ．， Ｈｅｆｅｉ ２３０００１， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒ ａｃｔ： Ｂｙ ｕｓｉｎｇ ｍｅｄｉｕｍ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｆｕｒｎａｃｅ ｍｅｌｔｉｎｇ ａｎｄ ｃｕｐｏｌａ － ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｆｕｒｎａｃｅ ｄｕｐｌｅｘ ｍｅｌｔｉｎｇ， ｐｉｇ ｉｒｏｎｓ ｗｉｔｈ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｓ ｔｏ ｐｒｏｄｕｃｅ ａｓ－ ｃａｓｔ ｆｅｒｒｉｔｅ ｎｏｄｕｌａｒ ｉｒｏｎ， ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｓ ｏｆ ｍｅｌｔｉｎｇ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔｓ， ｒａｗ ｍａｔｅｒｉａｌｓ， ａｄｄｉｔｉｏｎ ａｍｏｕｎｔ ｏｆ ｎｏｄｕｌａｒｉｚｉｎｇ ａｌｌｏｙ， ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ， ｐｏｕｒｉｎｇ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ａｎｄ ｐｏｕｒｉｎｇ ｔｉｍｅ ｏｎ ｔｈｅ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｎｏｄｕｌａｒ ｉｒｏｎ ４．０％ ， ｗ（Ｓｉ） ２．４％～ ２．８％ ， ｗ ｗａｓ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ． Ｔｈｅ ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｔｅｓｔ ｎｏｄｕｌａｒ ｉｒｏｎ ｗａｓ ａｄｏｐｔｅｄ ａｓ ｆｏｌｌｏｗｓ： ｗ（Ｃ）３．６％～ （Ｍｎ） ０．３％～ ０．４％ ， ｗ （Ｓ）＜０．０２％， ｗ （Ｐ）＜０．０６％． Ｔｈｅ ａｄｄｉｔｉｏｎ ｏｆ ｒａｒｅ ｅａｒｔｈ － ｍａｇｎｅｓｉｕｍ － ｆｅｒｒｏｓｉｌｉｃｏｎ ａｌｌｏｙ ｕｓｅｄ ａｓ ｎｏｄｕｌａｒｉｚｅｒ ｗａｓ ｏｆ １．０％￣１．８％． Ｉｔ ｗａｓ ｆｏｕｎｄ ｂｙ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｌｏｗ ｔｈｅ ｓｕｌｐｈｕｒ ｃｏｎｔｅｎｔ， ｔｈｅ ｌｅｓｓ ｔｈｅ ａｄｄｉｔｉｏｎ ｏｆ ｎｏｄｕｌａｒｉｚｅｒ ｗａｓ ＞１０％，； ｃｏｎｔｒａｒｉｌｙ， ｔｈｅ ｈｉｇｈ ｔｈｅ ｓｕｌｐｈｕｒ ｃｏｎｔｅｎｔ， ｔｈｅ ｍｏｒｅ ａｄｄｉｔｉｏｎ ｎｅｅｄｅｄ， ａｎｄ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｗａｓ： σ＞４５０ ＭＰａ ， δ ｂ ｏｆ ｎｏｄｕｌａｒｉｚｅｒ ｗａｓ ｎｅｅｄｅｄ， ａｎｄ ｔｈｅ ｅｌｏｎｇａｔｉｏｎ ｗａｓ ｌｏｗｅｒ ｔｈａｎ ｒｅｑｕｉｒｅｄ ｖａｌｕｅ： σ＞４５０ ＭＰａ ， δ ＜１０％． ｂ Ｋｅｙｗｏｒ ｄｓ： Ａｓ－ ｃａｓｔ ｆｅｒｒｉｔｅ ｎｏｄｕｌａｒ ｉｒｏｎ ； ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ； ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ２３０００９，Ｃｈｉｎａ； ２．Ｂａｉｈｕ Ｖａｌｖｅ Ｗｏｒｋｓ，球墨铸铁是通过对铁液进行一定的变质处 理来改变一次结晶时石墨的形核和生长条件。 影 响铸态球铁生产稳定性的因素很多， 要稳定地生 球化处理、 产球墨铸铁， 必须把握好原铁液熔炼、 孕育处理、 炉前处理、 浇注、 清理及热处理和铸件３］ 质量检验等几个环节［１～ 。研究的目的是： 通过调整和控制工艺参数， 生产 铸态性能合格的 ＱＴ４５０－ １０ 铸件。１试验方法选用两种不同的生铁， 熔炼设备是中频感应电炉。熔炼采用 ８５％ 的生铁和 １５％ 的球铁回炉 料 ， 球 化 剂 为 稀 土 镁 合 金 ， 其 成 分 主 要 是 ｗ（ＲＥ）为使球墨铸铁组织达到性能和基体组织的 高温退火、 正火加回 要求， 一般要进行低温退火、 火、 调质、 等温淬火等热处理， 延长了球墨铸铁的６］ 生产周期， 增加了生产成本［４～ 。 针对这种情况， 本５％ ８％ ３％， ｗ（Ｃａ） ３％～ ， ｗ（Ｍｇ） ７％～ ， 加入量占铁液重量的 １．８％ 。孕育剂为钡硅铁， 其主要成分是 ｗ５％ （Ｓｉ） ６８％ ， ｗ（Ｃａ） ３％～ ， ｗ（Ｂａ） ２％， 加入量占铁液重量的 １．１％ ， 加入方法为包底覆盖。选用的两种 球铁原生铁主要成分如表 １ 所示。 熔炼后分别取两种成分铁液经球化处理 ５ （ （ （ ｍｉｎ １ 号） 、 ｍｉｎ ２ 号） 、 ｍｉｎ ３ 号） ， 小 包 二 １０ １５收稿日期： ２００７－ ０１－ １９修定日期： ２００７－ ０３－ １０作者简介： 王建民 １９６６－ ） ， 男， 安徽岳西人， 在职博 士 ， 副 教 授 ， （ 主 要 研 究 方 向 ： 铸 造 合 金 和 表 面 技 术 ， 电 话 ： ０５５１－ ２９０１３７２ ， Ｅ－ｍａｉｌ：ｗａｎｇｊｍ１１２８＠１２６．ｃｏｍ。４８现代铸铁 ２００７ ／ ２Ｇｒａｙ ａｎｄ Ｎｏｄｕｌａｒ Ｉｒｏｎｓ表１两种不同生铁的成分ｗ（ ％） Ｂ锰Ｔａｂ．１试样代号Ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｓ ｏｆ ｔｗｏ ｓｏｒｔｓ ｏｆ ｐｉｇ ｉｒｏｎｓＣ Ｓｉ ０．９３ １．２０ Ｍｎ ０．１５ ０．３６ Ｐ ０．０５７ ０．０７３ Ｓ ０．０２５ ０．０３５灰 铸 铁 及 球 墨 铸 铁Ａ Ｂ４．８０ ４．１２次孕育后分别浇注 Ｙ 型试样， 根据 ＧＢ２２８－ ８７ 标 准加工成标准力学性能试棒。为了便于比较， 还 制备一组 试 样 ： ５０％ 的 废 钢 和 优 质 的 铸 造 生 铁 ， 采用增碳剂调整碳当量， 球化剂的加入量为 （ １．０％ ， 二次孕育 Ｃ 组） 。所有试样在 ＷＥ－ ３００ 型 液压式万能试验机上测试性能。 采用光谱仪分析 球铁及其原铁液的化学成分， 利用光电温度计和 热电偶相结合测定温度。使用 ＭＭ６ 型光学金相 显微镜观察球铁试样金相组织。 球铁试样的化学 成分、 孕育次数、 浇注温度如表 ２ 所示。表２ 试样化学成分、 孕育方法、 浇注温度Ａ１ Ａ２Ｔａｂ．２试样 代号Ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ， ｉｎｏｃｕｌａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ， ｐｏｕｒｉｎｇ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｆ ｔｅｓｔ ｓｐｅｃｉｍｅｎｓｗ（ ％） Ｂ孕育 浇注温Ａ３Ｂ１ＣＳｉＭｎＰＳＲＥＭｇ次数度 ／℃Ａ１ Ａ２ Ａ３ Ｂ１ Ｂ２ Ｂ３ Ｃ３．６０ ２．７５ ０．１９ ０．０５２ ０．０１４ ０．０１９ ０．０４５ 二次 １ ４５０ ３．４８ ２．７０ ０．１７ ０．０４９ ０．０２５ ０．０１５ ０．０５８ 二次 １ ４３０ ３．６４ ２．９４ ０．１９ ０．０５６ ０．０２０ ０．０２０ ０．０４５ 三次 １ ４１０ ３．６８ ２．９９ ０．１９ ０．０６４ ０．０２１ ０．０１７ ０．０３８ 二次 １ ４４０ ３．２８ ２．８６ ０．１６ ０．０５１ ０．０１７ ０．０２１ ０．０５１ 二次 １ ４１５ ３．６４ ２．４５ ０．１６ ０．０４９ ０．０１３ ０．０１４ ０．０４５ 三次 １ ３６０ ３．６０ ２．６０ ０．４０ ０．０３２ ０．０１５ ０．０２０ ／二次 １ ４２０Ｂ２Ｂ３２试验结果及分析表 ３ 为试棒的力学性能 （ 抗拉强度和伸长率） 。图 １ 为铸态金相组织照片。２．１化学成分 通过对比力学性能和金相照片， 可以看出：ＣＡ 系列的试样综合力学性能与 Ｂ 系列的差别明显。 Ｃ 组试样的综合力学性能要比 Ａ 组和 Ｂ 组 好得多。经过对照和比较， 三种球铁的碳当量和表３图１铸态金相照片Ｆｉｇ．１ Ａｓ－ ｃａｓｔ ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ以及残留稀土元素和镁元素基本上没有多大差试样力学性能试样代号Ｔａｂ．３性能Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｓｐｅｃｉｍｅｎｓＢ１ ４５６．４ ９．４ Ｂ２ ５２５．７ １１．１ Ｂ３ ４７１．０ １５．９ Ｃ ４９０．４ １９．６别 ， 差 别 较 大 的 是 ｗ（Ｓ）量 。 Ａ１ 试 样 的 ｗ（Ｓ） 量 为０．０１４％， Ａ２ 为 ０．０２５％， Ａ３ 为 ０．０２０％； Ｂ１ 为 ０．０１７％， Ｂ２ 为 ０．０２１％， Ｂ３ 为 ０．０１３％ ； Ｃ 为 ０．０１５％ 。由此看来， ｗ（Ｓ）量低， 综合力学性能较好。采用中频电 炉熔炼， 熔炼后球铁中的硫和磷的含量变化较Ａ１ Ａ２ Ａ３ σ ／ＭＰａ ４７９．１ ４６９．１ ５８９．５ ｂ δ （％） １６．４ ７．８ ５．３２００７ ／ ２ 现代铸铁４９灰 铸 铁 及 球 墨 铸 铁Ｇｒａｙ ａｎｄ Ｎｏｄｕｌａｒ Ｉｒｏｎｓ小 。 其 中 Ａ 生 铁 ｗ（Ｓ） 量 为 ０．０２５％ ， ｗ（Ｓ 终 ） 量 为的铁液在凝固时有很大的白口倾向。 稀土元素的 球化作用较镁差一些， 因此稀土镁球墨铸铁的石 墨球不太圆整。稀土元素的化学性质很活泼， 与 氧、 硫的亲和力比镁还强。 稀土氧化物、 稀土硫化 物都是高熔点化合物， 密度比较大， 因此不易从 铁液中去除。 所以和镁同时加入时比用单一稀土 合金时有利。由于稀土元素的上述作用， 使铁液 中能保证石墨球化的镁量可适当降低［７］０．０２１％ ， 基本没有变化， Ｂ 生铁 ｗ（Ｓ）量为 ０．０３５％， ｗ（Ｓ 终 ）量为 ０．０１７％ ， 变化较大。引起这种情况的原因可能一是因为 Ｂ 生铁中 ｗ（Ｍｎ）量要比 Ａ 生 铁 高 很 多 ， 而 熔 炼 后 二 者 的 ｗ（Ｍｎ） 量 基 本 上 相 同， 这些消耗的锰与硫形成熔点高， 不熔于铁液 的稳定硫化物元素沉淀下来形成熔渣。 其脱硫反 应为： ［Ｍｎ］＋［Ｓ］＝ＭｎＳ。ＭｎＳ 在铁液中的溶解度小。 形成夹杂物浮入渣相。 未浮入渣相的和硫熔于铁 液而在凝固前析出的， 则以夹杂物形式存在。二 是球化剂中的稀土以及钙和镁也起脱硫作用 。［７］。综上所述， 球化剂加入量要适中， 太少， 达不到球化效 果； 太多， 增加白口倾向， 降低铸件的综合力学性 能。２．２浇注温度 由表 ２ 和表 ３ 以及金相照片可看出， 在浇注２．４浇注时间 比 较 Ａ１ 、 、 看 出 ， Ａ１ 试 样 的 综 合 力 学 Ａ２ Ａ３温度相对比较高时 （如 １ ４５０ ℃）， 铸 件 抗 拉 强 度 不高、 伸长率较好、 球化级别比较高、 铁素体的含 量比较多等。温度在 １ ４１５ ℃左右的时候， 能得 到强度和伸长率很好结合的铸件 ， 球化级别较 好， 铁素体含量在 ７５％ 左右。当温度降到 １ ３６０性能最好， 达到铸态下的性能要求， Ａ２ 和 Ａ３ 的 伸长率低于 １０％ ， 且 σ Ａ１） ＞σ Ａ２） ＞σ Ａ３） 都 （ （ （ ｂ ｂ ｂ 达到牌号要求； Ａ１ 的石墨球细小， 珠光体含量低 于 ５％ ， Ａ２ 的石墨球略有变大， 珠光体含量为 ５％～ ， Ａ３ 的石墨球明显变大， 珠光体的含量大 １０％于 ７０％ 。 出现这种情况的原因可能一方面是经球 化和孕育处理所产生的钙和镁的硫化物―固体 小质点， 作为球状石墨的晶核， 刚开始浇注晶核 小而多， 凝固后石墨球也小而多。随着浇注时间 的延长， 硫化物―固体小质点一部分聚齐长大并 上浮成为 “渣” 还有一部分因铁液中残留球化元 ， “返硫” 现象， 素的烧损， 硫化物发生分解而出现 因而使石墨球数量减少， 尺寸变大。另一方面是 随着浇注时间的延长， 铁液的温度要下降， 在共 析转变时， 根据 Ｆｅ－ Ｃ 相图的二重性” 发生奥氏 “ ， 体转变成铁素体＋渗碳体 二相组成珠光体） 。有 （ 时在共晶转变时就会发生铁液转变成奥氏体 ＋渗 碳体 二相组成莱氏体） ， 即产生 （ “白口”［７］。 通 过 Ｂ１ 、 、 的 比 较 ， Ｂ３ 的 综 合 力 学 性 Ｂ２ Ｂ３ 能最好， 这是因为 Ｂ３ 多了一次瞬时孕育， 它的石 墨球多而细小， 珠光体的含量低于 １０％ 。℃的时候， 珠光体的含量达到了 ４０％～ 。所以 ５０％浇注温度不能太高， 也不能太低， 为了满足ＱＴ４５０－ １０ 的性能要求， 选择浇注温度在 １ ４２０ ℃左右。控制浇注温度一方面是保证有好的充型性， 更重要的是使铁液在型内的均匀性提高， 以 降低冷却速度， 减少过冷度， 尽量使型内铁液冷 却一致， 从而达到组织均匀和硬度均匀的要求， 也是提高铸铁质量的重要措施。 一般对于复杂铸 件， 浇注温度差应控制 １０ ℃左右， 一般铸件温度 差控制在 ２０ ℃以内。浇注温度过高收缩增加， 容 易产生缩孔与缩松； 温度过低 ， 容易产生夹杂、 气 孔等缺陷 ， 铸件内部组织的不均匀性增加 。［８］２．３球化剂的加入量 本次试验的球化剂为稀土硅铁镁合金。 组 Ａ和 Ｂ 组试样原铁液的 ｗ（Ｓ）量较高， 球化剂的加入 量多， 达到 １．８％ ， Ｃ 组试样原铁液的 ｗ（Ｓ）量较低， 球化剂的加入量少， 为 １．０％。力学性能和金相检 查表明， 抗拉强度都能达到要求， 但 Ｃ 组的伸长 率要高得多。 和 Ｂ１ 两试样基体中珠光体含量 Ａ１ 约为 ５％～ ， 而 Ｃ 试样几乎不含珠光体。 稀土、 １０％ 钙、 镁的作用相似， 镁进入铁液中首先起脱硫去 氧作用， 当铁液中 ｗ（Ｓ）量降至一定值时， 镁开始 对石墨的球化起作用， 促使石墨成球状。镁又是 强烈稳定碳化物的元素， 因此， 残留有一定镁量３结论（ １） 要 使 铸 态 ＱＴ４５０－ １０ 性 能 达 到 要 求 ， 必须严格限制球铁中硫和磷的含量： ｗ（Ｓ）＜０．０２％， ｗ（Ｐ）＜０．０６％，减少偏析和夹杂对球铁性能的危害。（ ２） 选用中频感应电炉熔炼， 可以更好地控 制和调整球铁原铁液的化学成分， 避免因冲天炉 熔炼带来的增碳、 增硫等不良影响， 从而净化铁５０现代铸铁 ２００７ ／ ２Ｇｒａｙ ａｎｄ Ｎｏｄｕｌａｒ Ｉｒｏｎｓ机床导轨表面淬火处理技术杨兴文（ 扬州力创机床有限公司， 江苏 扬州灰 铸 铁 及 球 墨 铸 铁２２５００９）摘要： 研究了淬火工艺参数， 特别是淬火移动速度对导轨表面硬度、 淬火层深度、 变形量 以及产生裂纹的倾向的影响， 以 及铸件的化学成分对表面硬度、 淬硬层深度的影响。通 过对床身加压处理 ， 使机床导轨在精刨后凸起， 减小淬火后导轨 的变形量， 可以保证导轨磨削处理后， 仍有有效的硬化层深度。同时， 介绍了导轨表面缺陷的各种修补方法以及优缺点。 关键词： 淬火工艺参数； 中图分类号： ＴＧ６４．４ 变形量 ； 加压处理 ； 文献标识码： Ｂ 导轨修补 文章编号： １００３－ ８３４５ ２００７） ０２－ ００５１－ ０３ （Ｓｕｒ ｆａｃｅ Ｈａｒ ｄｅｎｉｎｇ Ｔｒ ｅａｔｍｅｎｔ ｏｆ Ｇｕｉｄｅｗａｙｓ ｏｆ Ｔｏｏｌ Ｍａｃｈｉｎｅｓ ＹＡＮＧ Ｘｉｎｇ－ ｗｅｎ（ Ｙａｎｇｚｈｏｕ Ｓｕｐｅｒ Ｍａｃｈｉｎｅ Ｔｏｏｌ Ｃｏ． Ｌｔｄ．， Ｙａｎｇｚｈｏｕ２２５００９ ， Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒ ａｃｔ： Ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｓ ｏｆ ｓｕｒｆａｃｅ ｑｕｅｎｃｈｉｎｇ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ， ｅｓｐｅｃｉａｌｌｙ ｔｈｅ ｑｕｅｎｃｈｉｎｇ ｍｏｖｉｎｇ ｓｐｅｅｄ， ｏｎ ｈａｒｄｎｅｓｓ ｏｆ ｇｕｉｄｅｗａｙ ｓｕｒｆａｃｅ， ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ａｍｏｕｎｔ， ｃｒａｃｋｉｎｇ ｔｅｎｄｅｎｃｙ， ａｎｄ ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｓ ｏｆ ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｃａｓｔｉｎｇ ｏｎ ｓｕｒｆａｃｅ ｈａｒｄｎｅｓｓ ａｎｄ ｄｅｐｔｈ ｏｆ ｈａｒｄｅｎｅｄ ｌａｙｅｒ ｗａｓ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ． Ｂｙ ｌｏａｄｉｎｇ ｔｈｅ ｍａｃｈｉｎｅ ｂｅｄ ｗｉｔｈ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｔｏ ｒａｉｓｅ ｔｈｅ ｇｕｉｄｅｗａｙｓ ａｆｔｅｒ ｆｉｎｅ ｐｌａｎｎｉｎｇ ｔｏ ｒｅｄｕｃｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ａｍｏｕｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｇｕｉｄｅｗａｙｓ ａｆｔｅｒ ｑｕｅｎｃｈｉｎｇ， ｉｔ ｉｓ ｐｏｓｓｉｂｌｅ ｔｏ ｅｎｓｕｒｅ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｇｕｉｄｅｗａｙｓ ｓｔｉｌｌ ｈａｖｅ ｓｕｆｆｉｃｉｅｎｔ ｄｅｐｔｈ ｏｆ ｈａｒｄｅｎｅｄ ｌａｙｅｒ ａｆｔｅｒ ｇｒｉｎｄｉｎｇ． Ｖａｒｉｏｕｓ ｒｅｐａｉｒｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄｓ ｏｆ ｓｕｒｆａｃｅ ｄｅｆｅｃｔｓ ｏｆ ｇｕｉｄｅｗａｙｓ ａｎｄ ｔｈｅｉｒ ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅ ａｄｖａｎｔａｇｅｓ ａｎｄ ｄｉｓａｄｖａｎｔａｇｅｓ ｗｅｒｅ ｄｅｓｃｒｉｂｅｄ． Ｋｅｙ ｗｏｒ ｄｓ： ｑｕｅｎｃｈｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ； ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ａｍｏｕｎｔ； ｌｏａｄｉｎｇ ｗｉｔｈ ｐｒｅｓｓｕｒｅ； ｇｕｉｄｅｗａｙｓ ｒｅｐａｉｒｉｎｇ收稿日期： ２００６－ １１－ １６修定日期： ２００６－ １２－ ０２笔者所在公司是普通机床出口大户， 每年出 口额 ２ ０００ 多万美元， 年出口普通机床约 ９ ０００作者简介 ： 杨 兴 文 １９６４－ ） ， 男 ， 汉 族 ， 安 徽 和 县 人 ， １９８６ 年 毕 业 （ 于武汉工学院铸造专业， 工学学士， 主要从事床身变形及防止 方 法 的 研 究 工 作 ， 电 子 信 箱 ： ｙｚｙｘｗ＠ｙｚｃｎ．ｎｅｔ ， 联 系 电 话 ： ０５１４－φ６６０ ｍｍ 车床的客户 台， 订购加工直径 φ３６０～都对导轨表面耐磨性有较高要求， 要求导轨表面７９５２９１０ 。!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!液成分， 熔炼出合格的铁液， 提高铸态下铁素体 球墨铸铁的塑性和韧性。 （ ３） 选用优质的球铁原材料可以避免熔炼后 因铁液中夹杂过多而导致球铁的力学性能下降。 另外还可以减少球化剂和孕育剂的加入量。 （ ４） 采用多次孕育， 特别是重视瞬时孕育的 改善金相组织、 提 应用， 这样可以强化孕育效果、 高力学性能、 降低孕育剂消耗。 （ ５） 选择合理的球化温度和浇注温度。在本 研究中， 最佳球化处理温度和浇注温度分别为参考文献［１］翟 秋 亚 ， 徐 锦 锋 ． 过 共 晶 球 墨 铸 铁 中 石 墨 球 周 围 奥 氏 体 的 形 成机制 ［Ｊ］ ． 铸造， ２００１ ，（ １） ： ２３－ ２４．［２］Ａ Ｇ Ｆｕｌｌｅｒ． Ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ Ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ａｎｄ Ｆｏｕｎｄｒｙ Ｐｒｏｃｅｓｓ Ｖａｒｉａｂｌｅｓ ｏｎ Ｇｒａｐｈｉｔｅ Ｆｌｏａｔａｔｉｏｎ ｉｎ Ｈｙｐｅｒｅｕｔｅｃｔｉｃ Ｄｕｃｔｉｌｅ Ｉｒｏｎ ［Ｊ］． ＡＦＳ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ， ２００２， ９４ ： ８２３－ ８６２． ［３］张志霞 ， 王宁 ． 球墨 铸 铁 抗 热 疲 劳 性 能 的 研 究 ［Ｊ］ ． 热 加 工 工 艺 ， ２００４，（９）：１５－ １６． ［４］陈 均 发 ． 铸 态 铁 素 体 球 铁 铸 件 的 生 产 ［Ｊ］． 现 代 铸 铁 ， ２００２ ， （５）： １６－ １７． ［５］公 志 光 ， 耿 学 庆 ， 董 林 水 ． 铸 态 铁 素 体 球 铁 的 生 产 ［Ｊ］． 热 加 工 工艺 ，２００３，（６）： ７０．１ ５００ ℃和 １ ４２０ ℃左右（ ６） 尽量缩短从球化到浇注的时间， 特别是 原 材 料 ｗ（Ｓ）量 较 高 时 ， 以 防 止 产 生 返 硫 现 象 ” “ ， 导致综合力学性能下降。［６］黄光伟 ． 合成铸态铁素体球铁的生产应 ［Ｊ］． 现代铸铁 ， ２００３ ， （２）： １１－ １２． ［７］陆文华 ． 铸造合金及其熔炼 ［Ｍ］． 北京： 机械工业出版社 ， ２００２． ［８］盛 达 ． 含 稀 土 的 球 化 剂 及 其 品 质 的 评 价 ［Ｍ］． 北 京 ： 清 华 大 学 出版社 ， ２００５．２００７ ／ ２ 现代铸铁５１
QT450_材料科学_工程科技_专业资料。QT450-10 球墨铸铁概述 球墨铸铁是碳以...铸态或正火 金相组织:铸态:石墨+铁素体(基体组织)+珠光体 正火:石墨+较多的...QT450熔炼_电力/水利_工程科技_专业资料。林州市鸿兴精密制 造有限公司使用范围...3页 2下载券 铸态QT450―10球墨铸铁熔... 6页 免费喜欢此文档的还喜欢 ...QT450-10_材料科学_工程科技_专业资料。上Vo1.3O NO.5 M ay 2009 铸造技术 F0U NDRY TECH N0L0GY 铸态QT450―1 0球墨铸铁熔炼过程控制 杨世洲 ,傅骏...冷却速度及铜含量对铸态 QT450-10 组织和性能的影响 珠光体形成温度 740℃(704―583℃)。就球铁而言,最大硬度都 发生在高于转变温度的落砂温度。当铜增加到 ...铸态QT450_15高韧性球墨... 2页 1下载券 高韧性铸态球墨铸铁的生... 暂无...铸态高强度高韧性球墨铸铁生产技术李永红 刘思明(安徽神剑科技股份有限公司 安徽 ...适合自己工厂的经验和参数,通过对炉料的严 格控制、熔炼及浇注工艺的合理制定、管理制度的不断完善,已经能够生产铸态铁素体球墨铸铁 如 QT450-10、QT400-15 两...球墨铸铁 QT450-10 的机械性能
10:22:16| 分类: 默认分类 | 标签: |字号大中小 订阅 摘要: 研究了具有不同金相组织的 QT450-10 铸态球铁所...(3)本工艺也适用于电炉熔炼,高温低硫铁水生产的 QT400―18,QT420―10,QT420―15, QT450 一 10 等牌号薄壁铸态铁素体球铁件,建议有关厂家采用. ...铸态铁素体球墨铸铁的应用研究与工艺实践 1 前言 近些年来,铸态铁素体球墨铸铁...要求牌号为 QT450-10,球化等级不低于 4 级, 铁素体含量在 75%以上,不允许...3.铁素体型球铁 QT350-22、2QT400-15、QT450-10、QT400-18 特点是要求...2800T 注塑机头板 37T, QT500-7 总的说来,要生产铸态球墨铸铁,首先要建立...
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